Зависимость среднего размера ячейки в Cu от степени деформации прокаткой при различных температурах:
Т=300 К (1),
77 К (2),
20 К (3) и 4,2 К (4).

Распределение ячеек по размеру в Zr, деформированном прокаткой при 300 К (e=3,9)

Дополнительное упрочнение аустенитной стали при комбинированной деформации с различными эпюрами в криогенных условиях

Зависимость микротвердости стали Х18Н10Т от степени деформации волочением при 77 К (1), квазигидроэкструзией при 77 К (2) и их сочетании (3); E1 и E2 – доли деформации волочением и квазигидроэкструзией, соответственно.

Увеличение характеристик прочности аустенитной стали в результате больших криогенных деформаций квазигидроэкструзией

Зависимость предела текучести при 300 К образцов стали Х18Н10Т от степени деформации квазигидроэкструзией при 300 К (1), 77 К (2) и 20,4 К (3).

Увеличение ударной вязкости и снижение температуры вязко-хрупкого перехода сварного соединения корпусной стали 15Х2НМФА в результате воздействия переменного магнитного поля

Температурные зависимости ударной вязкости стандартных образцов Шарпи основного материала (1), сварного соединения до магнитной обработки (2) и после обработки (3).

Увеличение ударной вязкости корпусной стали 15Х2НМФА в результате ультразвукового воздействия

Температурная зависимость ударной вязкости образцов Шарпи стали в состоянии поставки (1) и после ультразвукового воздействия (2).

Влияние режимов ультразвукового воздействия на изменение микротвердости наноструктурного сплава Zr-2,5Nb

Зависимость Нμ от экспозиции ультразвукового воздействия для УЗ=200 МПа (1) и УЗ=85 МПа (2).

Увеличение механической устойчивости металлооксидного соединения YBaCuO

Зависимость предела прочности от продолжительности УЗ воздействия:
1. T_ТУЗВ = 373 К;
2. T_ТУЗВ= 573 К.

Увеличение критических токов технических сверхпроводников

Полевые зависимости плотности критического тока многожильного (n=55) сверхпроводящего провода на основе Nb3Sn:
(1) – исходное состояние;
после УЗ воздействия при 300 К (2) и 77 К (3).

Проявление структурной неустойчивости и эффектов магнитной обработки в изменении скорости ползучести облученной корпусной стали

Зависимости скорости ползучести при Т=600 К от напряжения для корпусной стали:
1-cостояние поставки;
2- облучение электронами E=10 МэВ, D=5x10¹⁹ см^-2;
3 – облучение + выдержка в переменном магнитном поле H=700 Э,2 ч;
4 – облучение + выдержка в переменном магнитном поле H=700 Э, 3ч;
5 - облучение +обработка в пульсирующем режиме

Влияние режимов механико-термических обработок на ползучесть циркония

Зависимости скорости ползучести при Т=300 К (1,2,3) и 700 К (4,5,6) от напряжения для циркония:
1,4 – после прокатки при 300 К, е=2,5 и отжига при 800 К;
2,5 – после прокатки при 300 К, е=2,5 и закалки;
3,6 – после прокатки при 100 К, е=2,5 и отжига при 800 К.

Влияние температуры испытаний на малоамплитудную усталость Zr и сплава Zr1Nb

Кривые усталости сплава Zr1Nb (1, 2) и Zr (3,4) при испытаниях на знакопеременный консольный изгиб при 293 К (1,3) и 77 К (3,4)

Структура поверхности вблизи места разрушения образца из сплава Zr1Nb после усталостных испытаний при 293 К с амплитудой напряжений σ_а = 500 МПа

Разложение на пики экспериментальных кривых внутреннего трения ультрамелкозернистого (УМЗ) титанового сплава ВТ6, деформированного прокаткой при 77 К на 60 %

Температурная зависимость
декремента затухания.

Уменьшение модуля сдвига титанового сдвига сплава ВТ6 в результате криогенных (77 К) деформаций

Температурные зависимости модуля сдвига:
1 - УМЗ состояние;
2 - после прокатки на 42%;
3 - после прокатки на 60%;
4 - после квазигидроэкструзии на 20%.