Залежність середнього розміру коміркии в Cu від ступеню деформації прокаткою при різних температурах:
Т=300 К (1),
77 К (2),
20 К (3) и 4,2 К (4).

Розподіл ячєєк за разміром у Zr, деформованному прокаткой при 300 К (e=3,9)

Залежність середнього розміру ділянки в Cu від степені деформації прокаткой при разних температурах:
Т=300 К (1),
77 К (2),
20 К (3) и 4,2 К (4).

Розподіл ділянок за розміром у в Zr, деформованном прокаткой при 300 К (e=3,9)

Збільшення ударної в'язкості і зниження температури в'язко-крихкого переходу зварного з'єднання корпусної сталі 15Х2НМФА в результаті дії змінного магнітного поля.

Температурні залежності ударної в'язкості стандартних зразків Шарпи основного матеріалу (1), зварного з'єднання до магнітної обробки (2) і після обробки (3).

Збільшення ударної в'язкості корпусної сталі 15Х2НМФА в результаті ультразвукової дії

Температурна залежність ударної в'язкості зразків Шарпи стали в стані постачання (1) і після ультразвукової дії (2).

Вплив режимів ультразвукової дії на зміну мікротвердості наноструктурного сплаву Zr-2,5Nb

Залежність Нμ від експозиції ультразвукової дії для sУЗ=200 МПа (1) и sУЗ=85 МПа (2).

Збільшення механічної стійкості металлооксидного з'єднання YBaCuO

Залежність межі міцності від тривалості УЗ дії:
1. T_ТУЗВ = 373 К;
2. T_ТУЗВ= 573 К.

Збільшення критичних струмів технічних надпровідників

Польові залежності щільності критичного струму багатожильного (n=55) надпровідного проводу на основі Nb3Sn:
(1) – вихідний стан;
після УЗ дії при 300 К (2) і 77 К (3).

Прояв структурної нестійкості і ефектів магнітної обробки в зміні швидкості повзучості опроміненої корпусної сталі.

Залежності швидкості повзучості при Т=600 К від напруження для корпусної сталі:
1-cтан постачання;
2 - опромінення електронами E=10 МэВ, D=5x10¹⁹ см^-2;
3 - опромінення + витримка в змінному магнітному полі H=700 Е, 2 год;
4 – опромінення + витримка в змінному магнітному полі H=700 Е, 3 год;
5 - опромінення + обробка в пульсуючому режимі.

Вплив режимів механико-термических обробок на повзучість цирконію

Залежності швидкості повзучості при Т=300 К (1,2,3) і 700 К (4,5,6) від напруження для цирконію:
1,4 – після прокатки при 300 К, е=2,5 і відпалу при 800 К;
2,5 – після прокатки при 300 К, е=2,5 і загартування;
3,6 – після прокатки при 100 К, е=2,5 і відпалу при 800 К.

Вплив температури випробувань на малоамплітудну втому Zr і сплаву Zr1Nb

Криві втоми сплаву Zr1Nb (1, 2) і Zr (3,4) при випробуваннях на знакозмінний консольний вигин при 293 К (1,3) і 77 К (3,4)

Структура поверхні поблизу місця руйнування зразка із сплаву Zr1Nb після втомних випробувань при 293 До з амплітудою напруги σ_а = 500 МПа

Розкладання на піки експериментальних кривих внутрішнього тертя ультрадрібнозернистого (УМЗ) титанового сплаву ВТ6, деформованого прокаткою при 77 К на 60 %.

Температурна залежність
декремента загасання.

Зменшення модуля зсуву титанового сплаву ВТ6 в результаті кріогенних (77 К) деформацій

Температурні залежності модуля зсуву:
1 - УМЗ стан;
2 - після прокатки на 42%;
3 - після прокатки на 60%;
4 - після квазігідроекструзії на 20%.